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Hallo zusammen,

heute habe ich überarbeitete und ergänzte Dateien zu CATIA-FEM auf dem Server gespeichert. Gegenüber den Vorgängerversionen werden neben dem Skript auch die Beispieldateien zur Verfügung gestellt.

Der Zugriff ist möglich über http://www.fh-zwickau.de/online/klepzig/prof/catia.htm  Sollten Probleme auftreten, bitte ich um eine Information.

Ich habe gegen die Grammatik verstoßen und den Punkt gelöscht. Danke für den Hinweis.

Die alten Dateien lösche ich.

03.03.2010 Ein Nutzer informierte mich per E-Mail, dass sich die gepackten Dateien nicht entpacken lassen.

04.03.2011 Soeben habe ich sowohl die zip als auch die 7z entpacken können. Der Server funktioniert also wieder. Sollten erneut Probleme auftreten, bitte ich um eine Information.

10.03.2011 Vorerst die gepackten Dateien nicht herunterladen. Bei einem neuen Filetransfer auf einen anderen Server der WHZ haben die IT-Spezialisten offenbar wieder ein falsches Transferprotokoll benutzt. Die gepackten Dateien  sind wieder beschädigt und lassen sich nicht entpacken. Ich hoffe, dass dieses Problem schnell behoben wird und informiere dann wieder.

11.03.2011 Soeben habe ich getestet => beide gepackten Dateien sind wieder in Ordnung.

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MfG
kle

[Diese Nachricht wurde von kle am 13. Feb. 2011 editiert.]

[Diese Nachricht wurde von kle am 03. Mrz. 2011 editiert.]

[Diese Nachricht wurde von kle am 04. Mrz. 2011 editiert.]

[Diese Nachricht wurde von kle am 04. Mrz. 2011 editiert.]

[Diese Nachricht wurde von kle am 10. Mrz. 2011 editiert.]

[Diese Nachricht wurde von kle am 11. Mrz. 2011 editiert.]

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Link funktioniert nicht!!!!

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
Objekt nicht gefunden!
Der angeforderte URL konnte auf dem Server nicht gefunden werden. Der Link auf der verweisenden Seite scheint falsch oder nicht mehr aktuell zu sein. Bitte informieren Sie den Autor dieser Seite über den Fehler.

Sofern Sie dies für eine Fehlfunktion des Servers halten, informieren Sie bitte den Webmaster hierüber.

Error 404 www.fh-zwickau.de
Sun Feb 13 09:06:05 2011
Apache/2.2.10 (Linux/SUSE)

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

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Gruß

Der Markus

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Guten Morgen allerseits,

du mußt einfach den Punkt hinter htm weglöschen.
Dann kommst du drauf.

Ein wenig Detektivarbeit hilft manchmal ungemein.

Schönen Sonntag noch!

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Einen falschen Syntax in einer Url - hier ein Punkt hinter .htm . sollte eigentlich heutzutage jeder selbst beheben können ;-)
Für den Rest, hier der Link zum Kompendium CATIA V5 FEM (Elfini Solver)

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Hallo,

danke, dass Sie diese umfangreiche Doku ins Netz gestellt haben.

Vielleicht haben sie einen Tipp für folgendes Problem:

Ich möchte eine Baugruppe dynamisch anregen und anschließend die Reaktionskräfte zwischen den Komponenten bestimmen. Reaktionssensoren sind im GDY leider nicht definiert. Haben Sie hier vielleicht eine Idee, wie man dieses Problem umgehen kann ?

MfG
EPMU

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Hallo,

ich weiß nicht, welche Sensoren Ihre Lizenz beinhaltet. Mit Reaktionssensorn könnten Sie ohnehin zum Bestimmen der Kräfte zwischen Bauteilen einer Baugruppe nicht arbeiten.

Mir fällt auf die Schnelle folgender Lösungsansatz ohne Sensoren ein.

Als Verbindung der Baugruppenteile eine fixierte Federverbindung mit sehr großen Federzahlen verwenden. Bei der Knotenauswahl für die grafische Darstellung des Amplituden-Frequenzganges zwei benachbarte Knoten der Teile im Berührungsbereich und zusätzlich einen Knoten des Verbindungsnetzes an gleicher Stelle auswählen, zweckmäßig jeweils 3 x 3 Knoten für jede Koordinatenrichtung.

Aus der Amplitudendifferenz in den Resonanzstellen sollte sich über die Federzahlen die Kraft / das Moment zwischen den Teilen errechnen lassen. Probiert habe ich das allerdings noch nicht. Es wäre interessant zu wissen, ob das klappt.

Zur Kontrolle würde ich dann die statische Verschiebung durch Kräfte / Momente in verschiedenen Richtungen berechnen lassen.

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MfG
kle

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Federsteifigkeit.jpg

Hallo,

ich habe den Vorschlag aufgegriffen und die Verschiebungen einer Federverbindung grafisch ausgewertet. Ich habe mal einige Rechnungen durchgeführt und bin dabei wie folgt vorgegangen:

1) Referenzrechnung mit einer Rigid Connection (Basis für den Vergleich der Eigenfrequenzen Rigid Modellierung zu Federverbindung)

2) Verwendung verschiedener Federsteifigkeiten und Betrachtung der Reaktionskräfte sowie Vergleich der Eigenfrequenzen

Die Wahl der Federsteifigkeit war nicht ganz einfach. Eine zu hohe Federsteifigkeit liefert zwar top Eigenfrequenzen aber viel zu hohe Schnittkäfte (Erfahrung aus anderen Projekten). Eine zu geringe Federsteifigekit liefert Eigenfrequenzen, die nicht zur Referenzrechnung passen. D.h. hier muss geschaut werden, wo die idealer Federsteifigkeit liegt. Als Beispiel habe ich ein Diagramm beigefügt, das die Problematik der Abhängigkeiten Federsteifigekit und Schnittkraft verdeutlicht.

Abschließend wäre es, wenn auch recht aufwendig, möglich Schnittkräfte aus der Dynamik zu ermitteln.
Wie gut diese Vorgehensweise ist bleibt noch zu verifizieren.

Wie würden Sie diese Vorgehensweise bewerten ?

MfG
EPMU

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Schön, dass es einigermaßen geht. Eigentlich müsste man als Federsteife die Kontaktsteife wählen. Ich habe im www gesucht, aber nichts gefunden. Vor Jahrzehnten hatte ich mich mit dieser Problematik beschäftigt. In Russland wurde auf diesem Gebiet  einiges veröffentlicht. Ich hatte einmal ein Buch "kontaktnaja zoskosty"(?)  von einer russischen Autorin, der Name ist mir nicht mehr bekannt.

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MfG
kle

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Bild_1.jpg Bild_2.jpg Bild_3.jpg

Hallo,

bei einer Analyse habe ich nun folgendes Problem. Wen ich die Amplituden zweier Komponenten rausschreibe sieht man, das sich diese an mehreren Punkten schneiden (s. Bild 1). Wie muß ich diese Darstellung verstehen ?
Bedeutet es, dass es mir zeigt, welches Teil in der jeweiligen Frequenz dominiert bzw. das andere Teil mitzieht ?

Im Bild 2 ist die Reaktionskraft in der Verbindung dargestellt. Die vorgehensweise ist oben beschrieben.
Wenn Bild 2 nun betrachte, habe ich einen Kraftdurchlauf auch im negativen Bereich. Könnte es bedeuten, das hier eine Kraft in (-x) Richtung (globales KS) wirkt ?
Warum habe ich eine negative Kraft ?

In Bild 3 habe ich mir mal die Beträge dargestellt und aufgetragen.

Vielleicht kann mir hier jemand den Effekt erklären, da ich ansonsten die generelle Vorgehensweise zur Bestimmung der dyn. Schnittkraft in Frage stellen muss.

Danke vorab.

Gruß
EPMU

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Ampl_abs_Phasenw.gif Ampl_log_Phasenw.gif

Hallo,

es ist doch normal, dass es in jeder Resonanzstelle zu einer Änderung des Phasenwinkels kommt. Stark vereinfacht ausgedrückt, schwingen die Bauteile bis zur ersten Resonanzfrequenz in gleicher Richtung. Oberhalb der Resonanzfrequenz können sie auch "gegeneinander" schwingen. Das in Verbindung mit den unterschiedlichen relativen Amplitudengrößen in Abhängigkeit der Erregerfrequenz kann zu den negativen Kräften führen, wenn z. B. die Verschiebungen "rot - blau" in den beigefügten Bildern für die Berechnung genutzt werden.

Ich habe natürlich in diesem Testmodell viele Punkte für die Darstellung gewählt, um gemittelte Werte zu erhalten.

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MfG
kle

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Bild_1.jpg Bild_2.jpg

Hallo,

die Kräfte berechne ich nun unter Berücksichtigung der Amplituden und der Phasenwinkel.
Was mir allerdings noch nocht plausibel ist, wäre die Abhängigkeit der Federsteifigkeit und der Schniitkraft.
Aus der Not gedrungen habe ich diese Vorgehensweise an einem recht komplexen Modell ausprobiert und bekomme eine Abhänigkeit der Schnittkraft wie in Bild 1 dargestellt. Daraus geht hervor, das die Federsteifigkeit nicht zu hoch gewählt werden darf, da ansonsten Ergebnisse herauskommen, die nicht plausibel sind.

Nun habe ich noch ein kleineres Modell gerechnet. Die Abhängigkeit der Federkonstante hat, wenn ich diese immer höher wähle, keinen bzw. geringen Einfluß auf die Schnittkraft.

Wie ist dieser Effekt zu begründen? Kann der Verlauf wie in bild 1 dargestellt richtig sein ?

Danke vorab für die Antworten

Gruß
EPMU

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Hallo,

plausibel ist die stark zunehmende Kraft zwischen den Bauteilen bei extrem großer Federzahl nicht. Wenn die Federzahl gegen Unendlich geht, verhalten sich die Bauteile praktisch wie ein Körper. Eventuell kann die "Zunahme der Kraft" auch aus numerischen Fehlern resultieren. Einschätzen kann ich Ihr Modell aber nicht.

Vergessen Sie nicht, sich immer zunächst die Schwingungsformen der verschiedenen Eigenwerte anzusehen (ohne Dämpfung bei der Frequenzanalyse).

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MfG
kle

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VergleichFederkennlinien.jpg

Hallo,

ich habe mir nochmals die Mühe gemacht und weitere Vergleichsrechnungen gemacht.
Die Modlle 1 und 2 sind von der gleichen komplexität und in etwa vergleichbar. Modell 3 ist ein eher einfaches Modell.
Ich verstehe die Kurven nun so, dass die je höher die Federsteifigkeit gewählt wird die Schnittkräfte unplausibel werden.
Im Bereich der Federsteiigkeit von 1,00E+004 N/mm habe ich, was die Schnittkräfte selbst angeht, die geringsten Abweichungen untereinander.
D.h für diese Art der Berechnungen würde ich hier 1,00E+004 N/mm als Federsteifigkeit verwenden.

Wie würden Sie die Ergebnisse bewerten ?

Können Sie mir bitte noch sagen, was sie damit meinen, das man auf die Eigenfrequenzen schaun muss ?
Meinen Sie hier etwas spezielles ?

Danke

MfG
EPMU

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Ob die Federzahlen ausreichen, kann ich nicht sagen. Ein doppelreihiges Zylinderrollenlager für etwa 100 mm Wellendurchmesser hat je nach Vorspannung eine Steife von etwa 100000 - 150000 N/mm.

Ich meine die Eigenschwingungsformen bei den verschiedenen Resonanzfrequenzen, die sich für die Eigenwerte ("Vorkommen") des Frequenzprozesses anzeigen lassen.

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MfG
kle

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Veränderter Hyperlink zu CATIA V5-FEM-Kompendium

Hallo zusammen,

auf das CATIA V5-FEM-Kompendium kann neuerdings über die Webseite
http://whz-cms-10.zw.fh-zwickau.de/wk/catia.htm

zugegriffen werden.

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MfG
kle

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Auf Anregung von FS1907 in http://ww3.cad.de/foren/ubb/Forum395/HTML/001142.shtml habe ich das CATIA V5-FEM-Kompendium um einige Ausführungen und Beispiele zu Advanced Meshing Tools ergänzt.
Webseite http://whz-cms-10.zw.fh-zwickau.de/wk/catia.htm

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MfG
kle

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